過去40年間の軸ピストンポンプモーターに関する研究のレビュー

スワッシュプレート軸ピストンポンプモーターは、その構造特性により高い効率と耐圧性を実現できるため、油圧技術の切り札コンポーネントになっています。 ただし、通常、少なくとも4対のスライド摩擦ペアがあるため、オイル分配プレート-シリンダーボディ、シリンダーボディ-プランジャー、プランジャーヘッドスライドシューボールソケット、靴スワッシュプレートをスライドさせると、潤滑状況が複雑になるため、耐久性が高くなります。その主要な指標は、国内製品と世界の高度なレベルとの最大のギャップでもあります。

通常のスライディングベアリングと比較して、軸方向ピストンポンプの摩擦ペアに作用する負荷、圧力分布、形状、および運動学の関係ははるかに複雑です。 個々のスライドポイントが結合しているため、プランジャーのボールジョイントとシリンダーボアの自由度が不確実であるため、摩擦接触の計算がかなり困難になります。 プランジャーも通常のスライディングベアリングと同様にシャフトの回転を持ち、軸方向の平行移動をしていますが、例としてプランジャーを取り上げます。ただし、ベアリングエリア (シリンダー本体) の外側にあるプランジャーに作用するスライドシューズの影響も受けます。 横方向の力は、プランジャーによって引き起こされる摩擦損失をパワー損失の主要部分にする。

したがって、従来のスライディングベアリング理論に基づいて蓄積された経験は、限られた範囲でしか適用できません。 プランジャーとシリンダーの間の摩擦の問題を研究するためのvan der Kolk (1972) による最初の試み。 彼は実験用のスワッシュプレートテストベンチを設計および構築しました。 ただし、実験におけるスワッシュプレートの回転軸はプランジャーの軸と一致するため、プランジャーには軸方向の動きがなく、回転横力のみが発生します。 実験的および理論的に、彼はプランジャーの軸方向の動きによるベアリング圧力分布を回避し、一方的なエッジ圧力を高めた傾斜した外部横方向のスライドベアリングへのトライボロジーの問題を単純化しました。 彼は、プランジャーが最も伸びる点 (下死点) に特に注意を払いました。 ギャップ内の圧力分布の測定は、圧力の蓄積が主にギャップのエッジ領域で発生したことを示した。 理論研究の一部では、彼は初めてレイノルズ方程式を解くために数値解法を使用しました。

Renius (1974) は、van der Kolkテストリグの限界を認識し、プランジャーの軸方向の動きを考慮した改良された構造を提案しました。 彼は、完全に静的に装填された測定スリーブと補償プランジャーを使用して、圧力と摩擦を別々に測定しました。 このテストリグは、角度に依存するバルブコントロールを使用して、ポンプ、モーター、または等圧操作をシミュレートします。プランジャーは、引き込むときと伸びるときの両方で圧力がかかります。 このようにして、実際の作業で発生するすべての状況を実験的にシミュレートすることができます。 実際には直接発生しない等圧操作は、プランジャーに発生する摩擦のおおよその条件を理解するのに非常に適しています。 彼は、15〜200barの圧力、0〜20 ° の傾斜角、2000〜100r/minの速度など、さまざまなパラメーターでテストを実施しました。 さらに、彼は特別なスタートトライアルを行いました。 彼は実験結果を古典的な平準化理論の形で提示し、ゾンマーフェルト数やギュンベル-ハーシー数などの類似性準数の有効性と適用可能性について詳細に説明しました。彼のテストで。 彼が実験から得た主な結果は以下の通りである。

1) プランジャーシリンダーの滑り摩擦特性は、走行角度から説明できます。これは、明らかな混合摩擦領域でのストライベックカーブの妥当性を証明しています。

2) 同様の準数G ü = η ω / р の良好な可用性を示します。ここで、 η は粘度、 ω は駆動速度、pはプランジャーボア内の圧力です。 Van der Kolkによって説明されているように、増加したリム圧力の影響は、プランジャーとシリンダーの接触にとって重要であることを指摘してください。

3) プランジャーの摩擦はモーターの始動特性に決定的な役割を果たし、始動損失がモーターの理論トルクの13〜16% に達します。 また、靴では大きな漏れが発生することが多く、これはボールヘッドとプランジャーとの間の高い回転摩擦によって説明できます。

4) ドライブ角度に対するプランジャーの回転は、すべての操作ポイントでのドライブ回転と一致しません。 理論的考察から、それは結論でした相対回転は摩擦特性に有害である。

5) プランジャーの直線的な動きは、支持圧力を確立するためのモーターモードで特に重要であり、それによって摩擦ペアの表面を分離し、これは可変パラメータのテストによって確認されました。

6) 彼はテストでオイルが閉じ込められているのを発見しましたが、その効果は重要ではないと考えました。

7) プランジャーとシリンダーの間のギャップは、実験の摩擦プロセスに大きな影響を与えることが示されています。プランジャーの直径の1% 未満にすることをお勧めします。 クリアランスの下限は、漏れの要件ではなく、適切な潤滑によって決定されるべきです。

8) 彼はプランジャーシリンダーフィットの設計について提案しました: ポンプのために、圧力均等化溝なしでそして短いガイドセクションで滑らかな短いプランジャーを使用してください、そしてモーターのための長いガイドセクションを使用して下さい。 Dowd and Barwell (1974) は、プランジャーとシリンダーの間の摩擦を研究するためのテストリグを設置しました。 プランジャーの直線運動は、横方向の力に関係なく、カムによって駆動されます。 測定は一定の圧力原理に基づいています。 革新として、金属接触センサーが使用されます。接触は、摩擦ペア間の抵抗の変化を測定することによって検出されます。 彼らは、プランジャーの粗さと材料のペアリングの影響を研究して、摩擦が特定のレベルの表面粗さを超えて減少し続けないことを判断しました。

Regenbogen (1978) は、基本的にReniusと同じ実験設定を使用しました。 スライディングシューズ付きのプランジャーに加えて、ボールヘッド付きのプランジャーとコネクティングロッド (傾斜軸ポンプ) で支えられたプランジャーも研究しました。 研究の結果、彼は一連の設計提案を行いました: 最大のたわみ角、低コストの材料ペア、プランジャークリアランス、ガイドの長さなど。 モーターについては、長いガイドプランジャーを提案しましたが、高速での損失を減らすために休憩がある可能性があります。 ほぼ同時に、B ö inghoff (1977) は、アキシャルピストンマシン用のスライドシューズの研究を進めました。 彼は、スワッシュプレートのスライド面でのスライドシューの傾斜力を理論的に導き出すことに成功し、実験を通じてそれを確認しました。 プランジャーと、プランジャーとシューとの間のボールジョイントに作用する力は、計算に含まれる。 彼の研究によると、スライディングシューとスワッシュプレートの間の最小クリアランス点の楕円軌道は、スワッシュプレート平面とプランジャー軸の交点の楕円軌道と一致しません。 靴の下の相対速度とクリアランスの変化を知ることで、回転角度に対する靴の損失流量を計算することができます。

Hooke and Kakoullis (1981) の実験も、靴とプランジャーの接触に焦点を合わせました。 一連の実験の結果は、ドライブの回転速度が上がるにつれてプランジャーの相対回転が減少することを示しました。これもレニウスによって発見されました。 さらに、圧力の増加によるボールジョイントでの摩擦の増加は、プランジャーの横力の増加よりも高いため、プランジャーは、圧力が増加すると回転するようになります。

Renvert (1981) は、油圧モーターの低速および始動特性を研究するためのさまざまなテスト方法を提案しました。 最も一般的に使用される方法は、他の方法 (一定の負荷、固定モーターシャフト、一定の流れで始まる) のテスト結果の大きな分散を回避できるため、強制的な一定速度の回転です。 彼の特に体系的なテストの結果は、モーターの始動と低速特性を測定するための推奨方法としてISO 4392-1によって採用されました。 Weiler (1982) は、実験とシミュレーションによって、低速特性に対するモータープランジャー構造の影響を研究しました。 彼は、さまざまな接触点での摩擦と漏れの詳細な研究を実施し、結果をシミュレーションと比較しました。 シミュレーションモデルは、モーターが構築されたときに一部の部分が大幅に単純化されたにもかかわらず、モーターの動作をかなりうまく再現します。 したがって、彼は初めて、各プランジャーで直接テストすることなく、モーターの低速および始動時に靴の漏れが増加するという問題を実証することができました。

Koehler (1984) は、モーターの始動中の摩擦によるプランジャー-シリンダーギャップの圧力分布を研究しました。 彼の実験的なセットアップは、シリンダーによって駆動されるプランジャーと、サイドロードを自由に適用できるサイドフォースシリンダーで構成されていました。 彼は、曲げdeを考慮して、ギャップ内の圧力分布を計算するシミュレーションモデルを作成しましたプランジャーの形成。 彼は、最良の始動特性と低速特性を得るために、プランジャーとシリンダーの間の最適なギャップはプランジャー直径の約1でなければならないと提案しました。

Ivantysynova (1985) は、レイノルズ方程式とエネルギー方程式を初めて使用して、ギャップ内の非等温流を数値的に計算し、テスト結果と比較しました。 エネルギー方程式モデルは、ソース項としてフォーゲルポールの散逸関数を使用します。 テストセットアップは、排出チャンバーを制御バルブによって短絡させることができる2ボアのスワッシュプレートポンプで構成されていました。 Ezato and Ikeya (1986) は、プランジャーとシリンダーの摩擦を研究するためのテストリグを開発しました。 横方向の力は、転がり軸受に支えられた測定スリーブを介して軸方向の力とは別に測定されるため、小さな横方向の力しか加えることができません。 テストは、始動および低速特性に焦点を当てて、定電圧モードで実行されました。 プランジャーの表面粗さ、材料、および硬い表面の影響を研究しましたが、後者はテストの時点で適用可能であることが示されていませんでした。 Jacobs (1993) は、汚染物質粒子を人工的に添加することによってポンプモーターを実験し、代替材料と硬い表面層の組み合わせ (物理的蒸着PVDによる) を提案しました。アキシャルピストンポンプの摩耗特性とスライド特性を大幅に改善できます。 Fang and Shirakashi (1995) は、アキシャルピストンメカニズムの理論的および実験的研究を実施しました。 彼らのシミュレーションモデルは、プランジャーストロークのすべての位置でレイノルズ方程式を解くものの、圧力放電による動的圧力上昇の影響を考慮していませんでした。 実行された測定は、レニウスとレーゲンボーゲンが言ったこととは反対に、プランジャーの相対回転の有益な効果を示しました。

Donders (1998) は、さまざまな実験を使用してさまざまな摩擦対の影響を研究し、得られた知識を高水ベース流体 (HFA) の軸方向ピストン機構の設計に適用しました。 彼は、プランジャーとスライディングシューズの摩擦と圧力分布を測定するためのデバイスを開発しました。 プランジャー摩擦を測定するためのテストリグは、力トランスデューサーハウジングに取り付けられたプランジャーで構成されています。 プランジャーは、プランジャーの底部に取り付けられたくさび形のクリアランス補正プランジャーを有する。 プランジャーとシリンダーの間の相対的な動きをシミュレートするために、シリンダーはクランクによって往復され、プランジャーボールヘッドに作用する横力は外部圧力シリンダーによって生成されます。 Jang、Oberem、vanBebberも同じテストリグを使用しましたが、いくつかの小さな変更が加えられました。

ドンダーは、スライディングシューの摩擦テストに特別なトリボメーターを使用しました。 スワッシュプレートは回転しており、押す力は実際の機械に似ています。 プランジャーの傾きはテストでは無視した。 テストでは、靴のシーリング突起間の計算された圧力分布が、測定されたデータと非常によく一致することが示されています。そして、高い相対速度での流体力学力により、靴が浮くことが予想される。

ドナーは、個々の摩擦ペアの測定された損失から機械全体の損失を導き出そうとある程度の成功を収めました。 しかし、スワッシュプレートマシンの作業プロセスを正確にシミュレートするためには、実際の作業条件に近い測定装置を設計することが非常に重要であることが事実によって証明されています。 特に、測定装置を設計する際には、アキシャルプランジャーの機械的摩擦部分間の複雑な相互作用を考慮する必要があります。

Manring (1999) は、ローリングベアリングに取り付けられたEzatoとIkeyaと同じ測定スリーブを使用して、プランジャーとシリンダー間の摩擦力を測定しました。 ここでは、スワッシュプレートは回転せず、直線運動を往復してプランジャーのストロークを生成するだけなので、円運動をシミュレートするための横力はありません。 テスト結果に基づいて、混合摩擦領域に対して指数関数で近似されたストリベック曲線が導出されます。 プランジャーの付随する動きと回転によって生じる押出フィルム効果は、モデルでは考慮されていません。 低速領域はテストされなかった。

田中 (1999) は、プランジャーの剛性とプランジャーの端面の巨視的形状が開始力と摩擦力に及ぼす影響を実験的に研究しました。 テストリグは、Reniusテストリグと同様に、静力学的にサポートされた測定スリーブを使用します。 剛性が低いプランジャーは、摩擦を低くします (混合摩擦ゾーンで測定された長いガイドプランジャー)。

Zhang Yangang (2000) は、低速と始動を改善するための対策を研究しましたアキシャルピストンマシンの特性。 彼は、一定の強制回転によってモーターの摩擦と漏れを分析しました。 分析を深めるために、彼は可動シリンダーライナーと固定横力部分を備えたドナーのシングルプランジャーテストリグを含むいくつかのテストリグを使用しました。同等の最低速度は5r/minに相当します。 彼はスワッシュプレートモーターテストで測定した摩擦と漏れの損失を定量化しました。モーターの実際の出力トルクは理論トルクの77% にすぎません。プランジャーとシリンダーの間の摩擦損失は8.7% であり、プランジャーとスライディングシューズの間の損失は8.7% である。 6.1% 、シリンダーブロックとスワッシュプレートの間に3.8% 、スライディングシューとスワッシュプレートの間に3.1% 、残りは1.0%。

Nevoigt (2000) は、油圧コンポーネントの摩擦ペアの耐摩耗性を改善するための硬い表面の使用を研究しました。 彼は油圧シリンダーピストンロッドを使用して摩擦テストを実施し、摩耗を調査しました。

Liu Ming (2001) とKrull (2001) は、この機械を振動伝達要素としてシミュレートすることを目的として、軸方向プランジャーマシンのオイル潤滑接点を備えたプランジャーを調査しました。 劉は、空間で作用する力に基づいて作用する個々の要素を説明する分析方程式を提案し、クルルは広範な実験を通じて剛体摩擦と減衰の必要な値を調査しました。 このために、彼は3つの異なるテストリグを使用しました。テストリグ1は、プランジャーとシリンダーの剛性とその間のダンピングを決定しました。テストリグ2、シューボールソケットの摩擦トルク; テストリグ3、剛性とダンピング。 Knullは軸方向および接線方向の摩擦を測定しませんでしたが、Reniusの摩擦測定から推定しました。 Knullによって得られたデータは、多くの場合、プランジャーが混合摩擦ゾーンで動作しており、脈動する横方向の力が混合摩擦ゾーンからプランジャーを取り除くのに十分ではないことを示しました。 Knullは、靴のソケットの摩擦を十分に潤滑された混合摩擦に起因すると考えています。摩擦係数は、既知の青銅鋼または真ちゅう鋼の値に非常に近いです。 特別なテストリグでのいくつかの測定から得られた摩擦係数と近似式が、実際の機械のプランジャーの摩擦特性を正確に反映するのに十分であるかどうかは疑問ですが、liuの研究は、これらのデータを使用することで十分であることを示しています。アキシャルピストンマシンは回転振動システムと見なされます。 摩擦はレニウスの測定に基づいているため、非常に低い速度範囲での有効性を保証することは困難です。

Kleist (2002) は、プランジャーの摩擦と漏れを計算するためのシミュレーションプログラムを開発し、シリンダーが回転したときのプランジャーの相対移動速度を解決しました。 プランジャーに作用する力は、いわゆる大まかな潤滑ギャップの平均レイノルズ方程式の定常状態および過渡成分から決定されました。 使用されたAFMモデル (平均流量モデル) は、PartirとChengによる研究に基づく表面粗さへの統計的アプローチを採用しています。 さらに、ソリッドフォース部分は、GreenwoodとWilliamsonの接触圧力モデルを使用してモデル化されています。 Kleistは、アスペリティピークを通るギャップの接触に対する表面粗さの負荷容量を考慮することが非常に重要であることを示しました。特に低速では無視できません。 彼はまた、ギャップ内の温度の圧力上昇への依存性を考慮に入れたエネルギー方程式の一般的な解についても論じています。しかし、彼の研究の場合には必ずしも考慮されない結果を得るが、そのような考慮は有用であると言う。 彼の理論モデルをテストするために、彼はいくつかのテストリグを構築しました。特に、摩擦、温度、ギャップ内の圧力の蓄積など、さまざまなテストが可能な内部でサポートされたラジアルピストンポンプです。a Dondersこれは、可動シリンダーとプランジャーの横方向の荷重を備えたテストベンチです。 プランジャーシリンダーの摩擦接触をシミュレートすることに加えて、彼は靴とスワッシュプレートの接触の計算も実行しました。 彼は、シールリングの表面と面取りのプロファイルをモデル化する必要があると指摘します。これは、計算結果に大きな影響を与えるためです。 計算に時間がかかりすぎるために中止された、すべてのスライド接点を考慮する計算。 一連のシミュレーションの結果に基づいて、彼は改良された設計、長いプランジャーを備えた長いシリンダーボアを提案しました。 上記のプランジャー摩擦のシミュレーションは、適度な速度と小さな傾斜角 (750r/min、15 °) で行われます。これは、現代のアキシャルピストンモーターの過酷な動作条件と比較することはできません。

Sanchen (2003) は、圧力buの動的計算を組み込むことによってKleistの仕事を続けましたプランジャーチャンバー内のポンプモーター設計ソフトウェアPUMAへのilupにより、スワッシュプレート調整メカニズムまたはドライブシャフトベアリングに作用する力を出力できます。 ここでは、低速 (<500r/min) は考慮しない。 研究によると、プランジャーとシリンダーの間で発生する摩擦を説明する場合、ギャップに動的圧力が蓄積するプロセスには特別な注意が必要です。

Wieczorek (2000) は、スワッシュプレートの機械的ギャップフローを説明するシミュレーションモデルCASPARを提案しました。 シュースワッシュプレート、プランジャーシリンダー、シリンダー分配プレート間のスライド接触を計算できます。 さらに、機械的 (運動学、ダイナミクス) および油圧 (シリンダーキャビティ内での圧力上昇) 効果をシミュレートできます。 潤滑有効表面は、単純な基本的な幾何学的形状に限定されず、一定の範囲内で自由に決定することができる。 KleistとSanchenによって開発されたBHMおよびPUMAプログラムとは異なり、CASPARはレイノルズ方程式に加えてエネルギー方程式を解き、ギャップ内の非等温プロセスを考慮できるようにします。 プログラムは、ギャップを定義するすべてのコンポーネントの温度と量の知識を必要とします。 混合摩擦ゾーンで発生する接触力は、簡略化されたモデルによって説明される。 計算の結果は、圧力と温度の分布とギャップの漏れです。 この作業は、そのような計算の原理的実現可能性を示し、いくつかの計算例を示します。 これはまた、混合摩擦がプランジャー − シリンダー接触領域において考慮され得ることを示す。 非常に高い回転速度 (>2000 r/min) のみが試験に使用されたので、接触力の単純化された計算は信頼できると考えられた。

Olems (2001) の研究は、シミュレーションプログラムCASPARの熱力学的モデルに焦点を当てています。 彼はこの手順に、プランジャーギャップで発生した熱がシリンダーブロックに伝達され、そこから周囲のハウジングの漏れ油に伝達されると付け加えました。そして、接触力は、簡略化されたモデルによって再び説明された。 一連の製品のシリンダーブロックに取り付けられた温度センサーを使用した実験は、シミュレートされ測定された結果が良好に一致していることを示しています。 測定値は、スワッシュプレートの傾斜と圧力に対して表されます。 速度と動作モードは「公称速度」によって与えられます。図から、速度n>2000r/minであることがわかります。

Oberem (2002) は、高水ベース流体 (HFA) 用の軸ピストンポンプとモーターの開発を目的として、軸ピストンポンプのさまざまな摩擦部品を調査しました。 彼のテストリグは、クランク駆動のプランジャースリーブ用のドナーのテストリグのさらなる開発でした。 媒体の粘度が低いため、ほとんどすべての摩擦プロセスが混合摩擦領域で行われます。 プランジャー摩擦テストのために、高速は10-1500r/minであり、低速は1-10r/minであり、すべて一定の圧力の下である。 速度と圧力の依存性、異なるプランジャーの長さとクリアランス、および突起の長さとプランジャーリングの溝の影響は、高速範囲でのみテストされました。 低速範囲では、繰り返しのテスト結果が散在していました。これは、速度の変動と測定スリーブの静水圧ベアリングの故障に起因する可能性があります。 固体摩擦が大きな割合を占めるため、予想されるように、測定された摩擦変化は、プランジャーの移動だけに依存するのではなく、純粋なクーロン摩擦です。 混合摩擦の問題を解決するために、Oberemは、部品の表面層を硬化させるか、摩擦低減材料、できればセラミックベースに置き換えることを提案しました。 Van Bebber (2003) は、アキシャルピストンマシンへの段階的なカーバイド層の適用を検討しました。 原则として、このプロセスは轴ピストン机械のすべての摩擦部品に使用することができます、特にそれはシリンダーブロックオイルの配分版およびプランジャーシリンダーブロックで通常使用される非鉄金属を取り替えることができます。 勾配の硬い表面層HfCgとZrCg (勾配の炭化ハフニウム層と炭化ジルコニウム層) は、代替品として特に有望であると彼は考えています。数 μ mの厚さ (中央値約4μm) の層の中央にある、より柔らかい表面とより柔らかい層が特徴です。 それは硬く、より良い接着のために層と基板の接合部で柔らかくなります。 この研究では、プランジャーとシリンダーの接触が通常高い表面圧力 (>50N/mm ²) を持つ硬い表面を使用することの難しさが見つかりました。 これを改善するために、彼は研究にさまざまなFEMツールとBHMプログラムを使用しました。 同時に、彼は既存のテストリグでプランジャー摩擦テストを実施し、BHMを使用した計算はより高速でのみ一致します。 プランジャーの端の圧力効果はcの底をスロットすることによって理論的に改善することができますYlinder boreですが、実験的に証明することはできません。 摩擦条件と機械油圧効率の改善はこの研究の主な目的ではなく、硬い表面システムの優れた摩擦特性はより多くの効果をもたらすことができます。これは、さまざまなテストベンチで実行される勾配層テストで確認できます。

Breuer (2007) は、プランジャーの一部として剛性の圧電力センサーを使用し、低速モーターテストベンチでプランジャーの摩擦力をテストしました。 テストと計算を通じて、摩擦生成の重要なメカニズムが明らかになり、プランジャーの改善に使用されました。 プラグデザイン。 プランジャーメカニズムの設計ガイドラインは、実験を通して引き出されます。

ゲル (2011) は、プランジャーシリンダーの硬い表面と対応する形状を研究しました。 より良い耐摩耗性を実現するために、摩擦ペアはハードとハードの組み合わせを使用して、従来のハードとソフトの組み合わせを置き換えることができます。たとえば、急冷および強化鋼と炭化ジルコニウム表面の使用などです。 しかし、以前の走行とステージはもはや行われないので、プランジャーとシリンダーボアを事前に特定の形状に処理する必要があります。 シミュレーションを通じて、適切な形状パラメータを見つけ、処理技術を検討してから、単一のプランジャーテストベンチと完全なプランジャーマシンでテストします。結果は、ハードとハードの摩擦ペアが支持能力を向上させることができる一方で、細かいフォームファクターが効率を向上させることを示しています。

添加物を含まない合成エステルのPVD硬質表面の摩擦損失の研究に加えて、Enekes (2012) また、CFD法によるシリンダーの回転によるポンプハウジング内のオイルのエネルギー損失、および通常は改善策を研究しました。

Scharf (2014) は、急速な生分解流体中の勾配炭化ジルコニウム表面の摩擦特性と摩耗特性の研究を続けました。 テストは摩擦を大幅に減らし、耐久性を向上させることが証明されています。 事前にプランジャーとシリンダー穴にボールアークを加工することで補助的な役割を果たすことができます。 ギャップ内の潤滑状態を分析することにより、さまざまなボールアークパラメータが調査され、最良の形状が見つかります。

上記から、何十年もの間、軸プランジャー機械の労働条件は、単一から包括的なものまで、単純なものから複雑なものまで、継続的な研究プロセスを経てきたことがわかります。そして変わらないのは、理論テストの組み合わせは、テスト検証に基づいて理論を促進するということです。 これに基づいて、より包括的で実際の労働条件に近いシミュレーションプログラムを確立します。 現在、世界の高度なレベルでのプランジャーポンプの作業寿命は、掘削機などの頻繁な衝撃の下で8,000時間以上に達する可能性があります。クレーンなどのまれな衝撃の下で15,000時間以上に達する可能性があります。Rexroth 2010年に最新の設計技術を使用して、 プランジャー可変ユニットA15VSOは完全に再設計されました。最近登場したRexrothのA4VHOの作動圧は630barに達する可能性があり、これらはすべてこれらの長期的な継続的研究の工業化結果です。